1101綜采工作面在回采的過程中出現(xiàn)過歪架、倒架現(xiàn)象，現(xiàn)結合實際，分析造成綜采工作面液壓支架倒架的原因，并總結倒架的基本處理方法和預防措施。

l、工作面概況

1101綜采工作面采用走向長壁式布置，一次采全高，全部垮落法控制頂板，工作面長約 150m，順槽1200m.工作面初采傾角較大 (5 ～15。)，隨著工作面向前推進，煤層傾角逐漸變小。工作面平均采高約 3.5m。工作面主要機電設備及基本參數(shù) ：SGZ—800/800型刮板輸送機 1部;ZY6800-24/50型液壓支架96架，MG500/1130(1180)-AWD型電牽引采煤機 1部。

2、回采中出現(xiàn)的問題

2011年9月，1101工作面推進到20米左右時，采高為4.5 m時由于沒有控制好頂板，巷道上幫發(fā)生片幫、局部冒頂，頂板較破碎，隨之帶來巨大壓力，工作面推進到該處時，先是由5架出現(xiàn)下滑趨勢，繼而發(fā)生倒架，隨后倒架一直擴展到 1 3架。由于條件差，采取措施不果斷，現(xiàn)場監(jiān)督管理不力，支架倒架、頂梁錯差、架間超寬的現(xiàn)象更為嚴重現(xiàn)，傾角最大達35。,在 50～54支架范圍內架間最寬達700mm，支架失去對頂板的有效支撐 ，使本來就破碎錯動的頂板條件進一步惡化。同時由于工作面坡度較大，架間、梁端大量流矸，給安全生產帶來嚴重威脅。工作面一度被迫停產，處理倒架，浪費了大量人力物力。

3、工作面支架倒架的原因分析支架力學模 型穩(wěn)定性分析如圖 1所示，支架在支撐頂板時，對底座下側邊緣的傾倒力矩M為 ：

M= HgGs i n a —BGc o s a/2一BN2/2一H u2N2+BN1/2

式中，Hg為支架重心高度;H為采高;B為支架底座寬度 ;N1為底板對底座的支承力;N2為頂板對頂梁的正壓力;u2為頂梁與頂板間的摩擦因數(shù);G為支架所受重力;a為底板傾角。

4、 現(xiàn)場條件影響

(1) 工作面傾角的影響。1101工作面在倒架段，煤層傾角大約在7°，由于傾角的影響，支架和頂板均會出現(xiàn)一個下滑分力 ( F=Gs i n a)，該分力的作用結果造成支架存在一定傾倒趨勢，而且隨著傾角的增大，由下滑分力作用引起支架下滑、使傾倒的趨勢上升。

( 2 ) 采高影響。根據(jù)支架的特定結構分析，隨著支撐高度的增大，其重心不斷增高移動，在工作面傾斜角度不變的情況下由下滑分力引起的翻轉力矩隨之增大，支架發(fā)生失穩(wěn)倒架的可能性也相應增大，而采高越低支架本身防倒的穩(wěn)定性越大該工作面出現(xiàn)倒架時，采高達到 4.5 m，支架本身的穩(wěn)定性較差是造成倒架的原因之一。

(3)頂板破碎局部冒頂影響。本工作面回采時中部壓力偏大，因頂板破碎、冒落處于失穩(wěn)狀態(tài)，支架超高使用，是造成支架失穩(wěn)傾倒的主要原因之一。

(4)存在人為控制不到位、不穩(wěn)定的情況。采用本架操作，在頂板條件差時，操作人員往往觀察不細、匆忙操作，更易引發(fā)這種情況的出現(xiàn)。

5、現(xiàn)場管理薄弱

( 1 ) 思想認識上的不足。超前意識不強，認識不到位，沒有提前了解到工作面回采前方煤層及頂板賦存的情況，放松了對現(xiàn)場的管理 ，在工作面條件發(fā)生變化時，沒能及時采取有效措施。

( 2) 現(xiàn)場監(jiān)督管理力度不夠。通過現(xiàn)場觀察發(fā)現(xiàn)，在支架底座下面及前面 留有底煤，形成了“軟底”，現(xiàn)場管理中要求的“ 兩凈” 沒有達到，而且由其導致支架對頂板的控制不力，同時也誘發(fā)了倒架的發(fā)生;工作面在進入頂板破碎段時，先出現(xiàn)支架“ 擺尾 ”，架間變寬超過標準要求，現(xiàn)場沒有引起足夠重視 ，初期采取的用單體液壓支柱捌架的措施在現(xiàn)場沒有很好落實，后期確定的處理措施落實不力，班與班之間現(xiàn)場質量控制懸殊，致使支架失去支點支撐，倒架越來越多，越來越嚴重。

( 3 ) 職工操作技能差。部分職工缺乏應對復雜條件的操作技能和經驗，對異常情況不能及時反饋和主動采取或落實有效措施，也是造成倒架的一個主要原因。

6、處理倒架的措施

處理綜采工作面倒架的方法應根據(jù)支架的傾倒程度來決定，工作面支架傾倒程度：a≤7 。，一般; 7 。